简介：目的：探讨两种不同表面粗化处理（砂纸打磨及喷砂）及Ivoclean对唾液浸泡后氧化锆粘接性能的影响。方法：将52个氧化锆瓷块随机分为两组,分别选用不同方法对瓷块表面进行粗化处理：120#水砂纸打磨粗化及喷砂粗化处理。处理后,扫描电镜观察其表面形态,X射线荧光光谱仪对陶瓷表面成分进行定性定量分析。将每组试样浸泡于人工唾液后,75%乙醇消毒清洁表面,根据是否配合Ivoclean分为两个亚组;将每组试样与自粘接树脂水门汀RelyXU200树脂水门汀粘接后,万能试验机测试剪切粘接强度,对界面破坏模式进行观察,并对结果进行2×2析因方差统计学分析。结果：四组的剪切粘接强度分别为：19.75±2.05MPa（砂纸打磨＋无Ivoclean）、27.46±2.02MPa（砂纸打磨＋Ivoclean）、23.62±2.80MPa（喷砂＋无Ivoclean）和29.81±2.61MPa（喷砂＋Ivoclean）。析因方差分析结果显示：喷砂处理配合使用Ivoclean,所获得的剪切粘接强度明显高于其它各组（P〈0.05）。相同消毒处理条件下,喷砂粗化组的效果均优于砂纸打磨粗化组（F=11.906,P〈0.05）;相同粗化条件下,乙醇消毒表面后配合Ivoclean使用可明显提升氧化锆的剪切粘接强度（F=84.191,P〈0.05）;表面粗化处理及清洁方式间无交互效应（F=1.005,P〈0.05）。结论：表面粗化处理方式及表面清洁方式均是提高唾液浸泡后氧化锆与树脂水门汀间剪切粘接强度的相关影响因素,两者间无交互效应,喷砂处理配合使用Ivoclean可显著提升唾液浸泡后氧化锆的粘接性能。

简介：在转向无铅电子产品过程中，元件供应商可能需要支持无铅和合铅元件的双线生产。而这可能合在生产制造中引起广泛的后勤问题。全部使用无铅元件是这个问题的一个解决方法。因此，用锡铅共晶焊膏粘接的Sn-Ag—CuBGA元件的焊点可靠性需加讨论。在这篇论文中介绍了对两种无铅封装：超细间距BGA(VFBGA)和层叠式CSP(SCSP)的焊点可靠性评估结果，它们是应用锡铅共晶焊膏贴在PCB板上。而这些封装都是采用不同的回流曲线在标准的锡铅组装条件下组装的。采用合保温区或斜升区的热度曲线。回流峰值温度为208℃和222℃。组装后PCB(称为板级)进行温度循环(-40℃—125℃，每个循环30分钟)和落体实验。下面将会详细叙述失效分析。

简介：摘要：研究了不同集胶比、氧化镁与磷酸盐的质量比、硼砂掺量和水胶比条件下磷酸镁水泥基材料的抗折粘接强度，并对破坏形式进行了统计分析。结果表明，在不同的养护时间下，磷酸镁水泥基材料的抗折粘接强度都会随着集胶比增加逐渐减小。随着氧化镁与磷酸盐的质量比增加，不同养护龄期下磷酸镁水泥基材料的抗折粘接强度都表现为先增加后减小。在相同的硼砂掺量下，龄期越高则对应的磷酸镁水泥基材料的抗折粘接强度越大。随着水胶比增加，不同养护龄期下磷酸镁水泥基材料的抗折粘接强度都表现为逐渐减小。此外，在相同水胶比下，龄期越长则磷酸镁水泥基材料的抗折粘接强度越大。在修补市政给排水管道时，磷酸镁水泥基材料的断口形貌主要包括：沿着界面破坏、MPC优先破坏和旧基体优先破坏。

简介：摘要目的对髌骨骨折术后患肢应用自粘型弹力绑带包扎，观察术后下肢深静脉血栓形成情况、膝关节腔积液发生率及程度、膝关节伸屈功能、疼痛程度。方法髌骨骨折患者123例，采用随机数字表法分成观察组(采用自粘型弹力绷带包扎，57例)与对照组(采用普通绷带包扎，66例)，并于术后第2、7、14、35天分阶段对患者的恢复情况(下肢深静脉血栓、膝关节腔积液、膝关节活动度、疼痛标准)进行分析。结果对照组患者下肢深静脉血栓发生率、关节腔积液发生率均明显高于观察组；观察组患者膝关节功能AKS评分高于对照组，VAS评分明显低于对照组，且术后早期(2 d及7 d)差异有统计学意义(均P<0.05)。结论髌骨骨折病人术后患肢应用弹力绷带包扎的方法在临床应用具有良好的效果，其发展与应用前景广阔。

简介：摘要以聚氧乙烯醚、甲基丙烯酸、自制磷烯烃单体M-P、甲基丙烯磺酸钠为主要聚合单体，巯基丙酸为链转移剂，通过双氧水-抗坏血酸引发，采用一步合成方法，制备一种适合高强混凝土用的降粘型聚羧酸减水剂。研究了酸醚比，甲基丙烯磺酸钠、磷烯烃单体M-P、引发剂用量，反应温度等因素对降粘型聚羧酸减水剂性能的影响，确定了降粘型聚羧酸减水剂的最优的合成工艺反应温度为40℃，酸醚比为7，甲基丙烯酸用量为0.4，磷烯烃单体M-P用量为0.3，引发剂用量为5%。相同掺量下自制降粘型聚羧酸减水剂的性能基本与国外降粘型聚羧酸减水剂持平，明显优于国粘型聚羧酸减水剂。

简介：摘要以聚氧乙烯醚、甲基丙烯酸、自制磷烯烃单体M-P、甲基丙烯磺酸钠为主要聚合单体，巯基丙酸为链转移剂，通过双氧水-抗坏血酸引发，采用一步合成方法，制备一种适合高强混凝土用的降粘型聚羧酸减水剂。研究了酸醚比，甲基丙烯磺酸钠、磷烯烃单体M-P、引发剂用量，反应温度等因素对降粘型聚羧酸减水剂性能的影响，确定了降粘型聚羧酸减水剂的最优的合成工艺反应温度为40℃，酸醚比为7，甲基丙烯酸用量为0.4，磷烯烃单体M-P用量为0.3，引发剂用量为5%。相同掺量下自制降粘型聚羧酸减水剂的性能基本与国外降粘型聚羧酸减水剂持平，明显优于国粘型聚羧酸减水剂。

简介：摘要:为了解决高强混凝土拌制过程存在的流速慢、粘度高带来的混凝土工作性能差的问题，本文采用富马酸二乙醇胺磷酸酯作为降粘助剂与异戊烯醇聚氧乙烯醚、不饱和二元酸单体在氧化还原体系下进行自由基聚合反应。不饱和二元酸及降粘助剂在减水剂的分子结构上引入的极性基团可以有效改善减水剂分子的亲水亲油平衡值，提高其降粘效果。

简介：摘要目的比较3种用于粘结纤维桩的树脂粘接材料的吸水性和溶解性，为临床应用提供实验依据。方法选取ParacoreAutomix、DMGLuxacore、可乐丽菲露DCcore3种双重固化树脂粘接剂，每种材料各制备5个试件，浸泡于蒸馏水中28d，通过测量浸泡前、后的重量变化计算材料的吸水值与溶解值。结果3种材料的吸水值与溶解值差异均有明显统计学意义(P<0.05)，ParaCore的吸水值和溶解值最大，分别为（20.13+0.97）μg/mm3和（4.81+3.13）μg/mm3。结论DCcore的吸水值和溶解值较低，具有良好的稳定性；ParaCore的吸水值和溶解值最大，其远期力学性能较差，使用寿命缩短。

简介：摘要现有牙本质粘接体系基于酸蚀技术使胶原纤维内外磷灰石同时丧失，造成过度脱矿，而粘接剂难以渗入纤维内部，导致混合层裸露的胶原酶解、树脂降解，严重危害树脂修复体的临床寿命。选择性胶原纤维外脱矿技术可选择性地将胶原纤维外的磷灰石脱矿，保留胶原纤维内的磷灰石晶体，从而有效避免酸蚀技术导致的粘接界面结构完整性损坏，提高牙本质粘接耐久性。本文就选择性胶原纤维外脱矿技术的作用机制及其在牙本质粘接领域应用的研究进展进行综述。

简介：摘要目的探讨不同配比硅锆涂层对氧化锆陶瓷与树脂水门汀粘接强度的影响，以期为氧化锆的临床应用提供参考。方法将140个预烧结氧化锆瓷片根据伪随机数字表随机分为空白组、喷砂组和5个涂层组（每组20个），并进行相应处理。空白组无涂层直接烧结，喷砂组无涂层烧结后喷砂，涂层2∶1组、1∶1组、1∶2组、1∶3组和1∶4组分别按硅锆摩尔比为2∶1、1∶1、1∶2、1∶3和1∶4涂布涂层后烧结。氧化锆瓷片表面经氢氟酸酸蚀和硅烷偶联剂处理后，使用树脂水门汀粘接瓷片与预成复合树脂柱，制作粘接试件。粘接试件分为两个亚组，一亚组试件置于37 ℃水浴24 h（冷热循环前），另一亚组试件经5和55 ℃冷热循环5 000次；测试各组试件剪切强度，即粘接强度，观察并记录各组试件破坏模式，另按上述方法各涂层组制作1个瓷片用于扫描电镜观察酸蚀后表面形貌并测量涂层厚度。结果冷热循环前，涂层1∶1组粘接强度最大［（41.69±6.28）MPa］，显著大于其余各组（P<0.05）；涂层1∶2组粘接强度其次，除与涂层2∶1组差异无统计学意义外（P>0.05），与其他组差异均有统计学意义（P<0.05）；喷砂组、涂层2∶1组和1∶3组粘接强度差异均无统计学意义（P>0.05），均显著大于空白组和涂层1∶4组（P<0.05）；空白组粘接强度显著大于涂层1∶4组（P<0.05）。冷热循环后，涂层2∶1组、1∶1组、1∶2组粘接强度［分别为（24.13±5.50）、（22.28±4.40）和（23.11±4.80）MPa］差异均无统计学意义（P>0.05），均显著大于其余各组（P<0.05）；喷砂组和涂层1∶3组粘接强度差异无统计学意义（P>0.05），均显著大于空白组和涂层1∶4组（P<0.05）；空白组与涂层1∶4组粘接强度下降至几乎为0 MPa，两组差异无统计学意义（P>0.05）。扫描电镜示各涂层组表面酸蚀后形成程度不一的粗糙表面，涂层厚度在30 μm以内。结论硅锆浆料涂层可影响氧化锆与树脂水门汀的粘接强度，其中硅锆配比为1∶1的浆料可使氧化锆获得较高且稳定的粘接强度。

简介：摘要目的粘接性牙周夹板固定修复应用在慢性牙周炎患者治疗中的效果分析。方法选取20例慢性牙周炎患者（80颗松动患牙），比较治疗修复后的3个月、6个月以及12个月后的患者牙周情况变化，比较患者的血链球菌和龈沟液中牙龈卟啉单胞菌的数量，比较患者对于夹板固定的功能性和美观性等方面的满意程度。结果患者对于夹板固定的功能性和美观性等方面的满意程度为85%以上，初诊基线时与治疗后相比血链球菌以及牙龈卟啉单胞菌数量显著增多，具有统计学差异（P<0.05）。牙周夹板固定后时期内，牙周情况并无统计学差异（P>0.05%），3个时期的牙周情况变化与未进行治疗时相比均有统计学差异（P<0.05）。结论粘接性牙周夹板固定修复应用在慢性牙周炎患者治疗中效果较好，患者满意度高。

简介：不进行机械预备的情况下，使用粘接银汞合金方法进行窝沟封闭，并且与树脂窝沟封闭进行了5年临床效果的对比。术后6个月、1年、2年和5年临床检查两组无差异。尽管单纯用银汞合金行窝沟封闭可能并不具备优越性，但是可以用于保守窝洞预备型周围窝沟的封闭，即“预防性银汞合金充填”。另外，当银汞合金与粘接剂共同使用时，不必要求传统的银汞合金充填窝洞的固位型和洞缘90°角。

简介：摘要目的研究根管内壁酸蚀处理对牙根抗折性能的影响。方法20颗近期拔除的单根第一前磨牙，根管治疗后于釉牙骨质界冠方1.5mm截冠，铸造桩核及金属全冠修复，随机分为2组。实验组根管内表面酸蚀10s，对照组不作处理。所有样本处理完成后均以磷酸锌水门汀粘固。试件包埋于丙烯酸树脂块中，在电子万能实验机上进行测试。结果实验组牙根折裂强度为（2.981±0.102）kN、对照组牙根折裂强度为（2.699±0.445）kN，实验组与对照组间差异具有统计学意义（P<0.05）。结论对根管内表面进行酸蚀处理可以提高桩核冠修复后牙根的抗折强度。

简介：为解决复合材料接头强度分析中由于接触造成的收敛困难问题，自定义了具有特殊本构关系的粘接元用来模拟接触，该单元只能传递压力而不能传递拉力。自定义的粘接元被置于两接触对之间用来传递接触压力，从而保证了接触体之间在接触面上的变形协调关系。同时，建立了复合材料单钉接头的三维累积损伤有限元模型。在文献[1，5]的材料性能退化模型基础上，对纤维及基体压缩破坏的刚度退化模式做了改进，并利用自定义粘接元接触技术及改进后的刚度退化方法对模型进行了有限元模拟。最后，进行了四组相应试验件的试验验证，试验结果和模拟结果吻合较好，证明了自定义粘接元接触技术，以及本文中模型和算法的有效性。

简介：【摘要】目的：观察自酸蚀粘接修复系统对老年牙体缺损伴重度磨耗的修复效果观察。方法：选取我院110例老年牙体缺损伴重度磨耗患者，对照组55例开展全酸蚀粘接系统修复，观察组55例自酸蚀粘接系统修复，观察不同修复系统对老年牙体缺损伴重度磨耗的修复效果。结果：观察组治疗后咬合力、咀嚼效率均高于对照组，（P＜0.05）；观察组患者治疗后牙齿敏感程度均低于对照组，（P＜0.05）。结论：自酸蚀粘接修复系统对老年牙体缺损伴重度磨耗的修复效果更为显著，可提高患者咀嚼能力，值得推广。

简介：【摘要】目的：观察自酸蚀粘接修复系统对老年牙体缺损伴重度磨耗的修复效果。方法：选取2020年5月至2021年4月收治的老年TD伴SA患者104例，随机分为观察组52例，对照组52例，对照组采用全酸蚀粘接修复系统，观察组采用自酸蚀粘接修复系统。记录口腔恢复情况、生活质量评分。结果：两组患者口腔恢复情况对比：治疗后1周，组间对比(P>0.05)；治疗后3个月，组间对比(P0.05)；治疗后3个月，组间对比(P

简介：【摘要】目的：观察自酸蚀粘接修复系统对老年牙体.缺损伴重度磨耗的修复效果。方法：在我院就诊的DD伴重度磨耗老年患者中选取60例，随机分为均衡的两组，观察组30例，对照组30例，60例患者行口腔常规消毒，除去口腔内杂物、菌斑。将全酸蚀粘接系统修复给予对照组，将自酸蚀粘结修复系统给予观察组，对比组间咀嚼功能、组间敏感性，同时观察组间治疗1年后发生不良事件的情况。结果：经治疗，组间咀嚼功能对比P=0.000,组间牙齿敏感性对比P=0.000,经治疗1年后，观察组出现1例继发龋，占比3.3%，对照组6例继发龋，2例修复体脱落，占比26.7%，组间发生率对比X2=12.074，P=0.000。结论：DD伴重度磨损老年患者治疗时选择自酸蚀粘结修复系统，疗效显著，可选用。

简介：【摘要】目的：观察自酸蚀粘接修复系统对老年牙体缺损伴重度磨耗的修复效果。

简介：【摘要】目的：分析在树脂修复牙正畸附件粘接中采用光固化复合树脂的作用。方法：选取样本时间在2022年8月到2023年8月，本院收治26例进行树脂修复牙正畸附件粘接患者作为本次研究对象，分析护理前后临床指标问题。结果：干预后患者满意度提高，正畸附件脱落率降低。结论：使用光固化复合树脂修复牙，可以减少附件粘接脱落率，提高患者满意度。

简介：介绍了冷轧薄板连续热镀锌机组汉凯FNY-250Ο型焊接-回火窄搭接自动缝焊机的焊接原理、焊接工艺、主要功能、工艺参数及电气控制系统,分析了焊接电流的控制以及常见故障的处理。