简介：研究1Cr17Ni2不锈钢中不同δ铁素体相含量变化分别在FeCl3溶液和HNO3＋HF溶液中的耐腐蚀行为。通过腐蚀失重率计算及光学金相显微镜、扫描电子显微镜的观察发现：在FeCl3溶液中,δ铁素体的存在减弱了1Cr17Ni2不锈钢的耐腐蚀性能,δ铁素体是优选腐蚀相;而在HNO3＋HF溶液中,δ铁素体的存在增强1Cr17Ni2不锈钢的耐腐蚀性能,优选腐蚀相则变成了回火索氏体。通过表面腐蚀形貌表征可以实现反推其受到腐蚀介质环境的性质,为1Cr17Ni2不锈钢腐蚀失效与预防提供可行的方法和依据。

简介：运用电化学方法研究一种水杨酸Schift碱化合物（Salon）对AZ91镁合金在30％乙二醇水溶液（30％EG／W）中的腐蚀行为的抑制作用。用扫描电镜观察合金在30％乙二醇水溶液（30％EG／W）中的腐蚀前、后的形貌。在室温下，添加这种水杨酸Schift碱化合物对AZ91镁合金的腐蚀抑制作用不明显，但在高温下，由于合金表面化学吸附了抑制剂而使其耐腐蚀性得到增强；随着抑制剂浓度的增加，镁合金表面吸附更多的抑制剂，从而使抑制作用的增强。

简介：对比研究一种新型三级时效制度（T76＋T6）和常规回归再时效制度（RRAT77）对7150铝合金型材耐腐蚀性能的影响。选取三种腐蚀溶液（3.5%NaCl;10mmol/LNaCl＋0.1mol/LNa2SO4;4mol/LNaCl＋0.5mol/LKNO3＋0.1mol/LHNO3）,分别对7150铝合金型材进行开路电位、循环极化曲线以及电化学阻抗谱的表征。讨论自腐蚀电位、点蚀电位、点蚀转换电位以及电位差值等参数对铝合金腐蚀表征的适用性与局限性。电化学与扫描电镜（SEM）结果表明,相比于传统RRAT77制度,T76＋T6时效制度处理的铝合金在没有强度损失的前提下,具备更好的耐点蚀、耐晶间腐蚀以及耐剥落腐蚀的能力。这是由于该新型三级时效制度处理的铝合金的晶界析出相进一步粗化和断续分布所致。

简介：0前言钢铁材料的S-N曲线在以106～107左右循环反复数表示的水平部,即是众所周知的疲劳极限.一般机械构造物都是以此疲劳极限为基准设计的.但是,有报道说近年对于高强度钢及表面硬化钢等,在超过107循环的超高循环区域,S-N曲线呈现再降低,但不能认为这是疲劳极限的现象.

简介：飞机在飞行一段时间后，输油管卡箍上的螺栓发生断裂。通过宏观检查、基体材料化学成分分析、断口宏观微观分析、能谱分析、硬度测试和金相检验等方法对断裂螺栓进行了分析。结果表明：螺栓的断裂性质为应力腐蚀；环境介质和工作应力的共同作用，使螺栓在应力集中的T型连接处产生应力腐蚀断裂；未按要求状态进行最终热处理导致螺栓组织异常、硬度偏高，从而增加了螺栓的应力腐蚀敏感性，对断裂的发生起到了促进作用。

简介：某导管在服役期间发生泄漏,管内壁附着大量黄褐色多余物,采用ICP（等离子光谱仪）对导管化学成分进行分析,采用金相显微镜对金相组织进行检查,同时采用扫描电子显微镜对导管泄漏部位、过滤器滤芯和气瓶内壁进行微观观察,采用X射线能谱仪对多余物及气瓶内壁各种污染物进行成分测定。结果表明：导管内壁多余物为腐蚀产物,泄漏部位为腐蚀形成的穿透性点蚀孔,发生点腐蚀原因为气瓶中残留有气瓶制造过程中残余的盐类和外界进入的水分共同作用形成的Cl-。

简介：利用XRD、SEM、TEM、EDS、金相显微镜、拉伸试验等方法研究了15-5PH不锈钢经400℃长期时效后组织及力学性能。随着时效时间延长，板条状马氏体逐渐变得细小，发生Spinodal分解，分解为富Cr相及富Fe相；大量ε-Cu相呈弥散析出；逆变奥氏体的量逐渐增多；粗大的析出相沿板条马氏体晶界分布；未溶解的NbC颗粒逐渐长大。随着时效时间的延长，抗拉强度先升高后下降，在1000h时达到最大值1554MPa；伸长率先下降后上升，在1000h时下降到最小值4.8%；断面收缩率逐渐减小，试样断裂方式由韧性断裂向脆性断裂转变。

简介：1Cr18Ni9Ti不锈钢球头在焊接后经酸洗，表面存在粗糙的腐蚀凹坑。通过采用S-3700N扫描电子显微镜、能谱分析仪、金相显微镜等对表面粗糙的腐蚀凹坑进行成因分析。结果表明：球头在焊接过程中产生了局部敏化现象，球头的晶粒组织细于与之配合的外套螺母组织，使得球头的耐腐蚀性低于外套螺母，在酸洗去氧化皮的过程中，外套螺母与球头的焊缝区、接管嘴的焊缝区之间形成缝隙，酸洗液中的正负离子移动受到了阻滞，导致缝隙处发生严重腐蚀，最终表现为球头表面的点状腐蚀形貌。定期更换酸洗槽液，降低Cl-浓度，以及在酸洗过程中活动零件，可以减少该类腐蚀的产生。

简介：0Cr18Ni9不锈钢薄壁产品在酸洗过程中易发生过腐蚀。本研究采用0.1mm厚度0Cr18Ni9不锈钢带,对酸洗的各影响因素进行试验研究,结果表明：材料状态不同,耐腐蚀能力不同,退火态更易出现过腐蚀;酸液温度、浓度及酸洗的时间均对不锈钢带腐蚀程度和力学性能有较大影响;在含HF的腐蚀剂中酸洗容易使薄壁不锈钢带力学性能降低,造成材料脆化,且HF含量越高对薄壁不锈钢力学性能影响越大。

简介：在试车过程中,发动机调温器焊接接头靠近SUS430壳体一侧开裂。通过对调温器壳体化学成分分析,焊接接头断口扫描观察、金相组织观察并结合调温器失效前的情况综合分析,确定了调温器不锈钢焊接接头开裂的模式及产生原因。结果表明：调温器壳体一侧焊接接头为晶间腐蚀导致的沿晶开裂;焊接接头热影响细晶区的晶间腐蚀敏感性以及试机采用的自来水提供的腐蚀环境是导致调温器在壳体热影响细晶区腐蚀开裂的主因。针对调温器在焊接接头开裂的原因做出了合理的改进,取得了良好的效果。

简介：采用动电位和电化学阻抗谱技术研究了纯Ti（2级）和Ti-Pd合金（7级）的耐腐蚀性能。实验温度为36.6℃,实验溶液包括模拟的健康人体条件的pH7.4的PBS溶液和添加了H2O2（0.015mol/L）的pH5.2的炎症状态的PBS溶液。Ti-Pd合金（7级Ti）,在含H2O2的PBS溶液中,其耐腐蚀性能比纯Ti的好（较低的腐蚀电流密度）,表明其是一种很好的骨科植入材料。

简介：3Cr13马氏体不锈钢所制弹片在工作306min后返厂复试,复试试验中发生断裂。利用微距照相机和扫描电镜对失效弹片断口和侧面、失效弹片人工断口、未失效弹片的人工断口进行宏观和微观观察,并用能谱仪对个别区域进行成分分析,利用显微硬度计对两种弹片进行了硬度检测。结果表明：弹片受到应力腐蚀作用,萌生沿晶裂纹,之后发生疲劳扩展,导致弹片断裂失效;建议加强弹片使用前的存放管理,避免受到腐蚀介质的侵蚀。

简介：采用铜模吸铸法制备不同直径的Fe71Mo5-xNbxP12C10B2（x=1～5）合金棒。利用X射线衍射、差热分析和压缩测试等手段分别研究Nb替换Mo对Fe71Mo5P12C10B2合金的结构、热稳定性及室温力学性能的作用。结果表明：随着Nb含量的增加,合金的玻璃形成能力有所降低,而断裂强度逐步增加;Fe71Mo2Nb3P12C10B2金属玻璃的断裂强度高达4.0GPa,且具有1%的室温压缩塑性。Fe-P-C基块体金属玻璃断裂的强度提高的原因主要是由于Nb替换Mo有利于形成似网格状结构且增强原子间结合力。

简介：以某型发动机上的不锈钢导管高温钎焊管接头断裂故障为例,从失效导管钎焊接头的外部形态、金相组织以及工艺方法等方面进行了试验研究,以提高不锈钢导管高温钎焊质量。结果表明：导管高温钎焊接头的断裂性质为疲劳断裂,引起疲劳断裂的主要原因是溶蚀缺陷导致的沿晶开裂和装配应力。通过焊前清理、钎料的更换、钎焊方法的改变、增加焊接工装及控制装配应力等几个方面,对不锈钢导管钎焊接头进行工艺改进及质量控制,有效避免了不锈钢导管高温钎焊管接头断裂故障的发生。

简介：针对23Co14Ni12Cr3Mo超高强度钢材料,研究喷丸强化对其表面性能的影响。采用扫描电镜、白光干涉仪等设备,分析喷丸强化对试样表面形貌、粗糙度、硬度、残余应力、元素含量等的影响。结果表明:喷丸强化后,试样表面留有大量弹坑,产生明显塑性变形;表面粗糙度增大,算术平均粗糙度为1.33μm;硬度显著增大,最表层硬度由喷丸前的HV476增加至HV497,硬化层深度约150μm;试样表层的残余压应力值由375MPa增加至475MPa,最大残余压应力值约518MPa,位于距表面50μm深度处,喷丸形成的残余压应力层深度约为134μm;喷丸后试样中C、Si、Cr等各元素的质量分数均略有增加。喷丸在一定程度上改善了23Co14Ni12Cr3Mo钢材料的表面性能,有利于提高其疲劳抗力和耐腐蚀性。

简介：1Cr15Ni4Mo3N沉淀硬化不锈钢螺栓零件在制造工序磁粉检测时，发现螺栓表面有一条疑似裂纹状线性磁痕显示，后采用荧光渗透检测方法进行辅助检测，原磁痕显示处未见异常荧光显示。结合金相试验分析发现，螺栓原材料内呈带状分布的残余奥氏体，破坏了基体组织和材料磁性的连续性导致出现磁痕显示。研究为该材料在零件制造中磁粉检测的磁痕判定提供了依据。

简介：小直径不锈钢薄壁管广泛应用于电站机组的冷凝器中，常规涡流检测方法难以发现纵向贯通的条状缺陷。在Ф25mm×1mm和Ф38mm×2mm不锈钢管壁上，沿轴向和周向加工深度分别为0．1mm、0．2mm和0．5mm的人工切槽，并进行检测试验研究，确定了兰姆波检测技术对小直径不锈钢薄壁管上人工缺陷的可检性，探讨了对不锈钢薄壁管材进行兰姆波检测的有效性和可靠性，提出以兰姆波检测技术对小直径不锈钢薄壁管进行检测的建议。

简介：本文利用电化学噪声技术检测了304不锈钢在6．0％（质量分数）FeCl3溶液中的点蚀行为。通过电化学噪声的时、频域分析和电化学噪声信号的统计分析以及相应的腐蚀形貌，研究了蚀点的生长过程。结果表明，浸泡初期噪声电阻Rn在较高水平波动，试样处于钝化状态；浸泡4～14h为点蚀诱导期，Rn开始降低，峭度和不对称度增大，出现明显的噪声峰，试样表面业稳态点蚀形核，生成的亚稳态点再钝化，通过扫描电镜观察未发现蚀点；浸泡14～32h为亚稳态点蚀向稳态点蚀过渡期；浸泡22h后，观察到电位噪声突然下降后不再恢复，功率密度（PSD）图低频区出现白噪声水平，亚稳态蚀点发展成为稳态的蚀点，通过扫描电镜观察到小而浅的蚀点；浸泡32～48h后材料处于稳定的点蚀阶段，通过扫描电镜观察到口径较大且较深的蚀点。

简介：304奥氏体不锈钢由于其本身组织特性，在制造和在役过程中会产生部分铁素体和马氏体并析出，使其具有一定的磁性，即相对磁导率肼大于1，试验测试结果表明：当不锈钢件形变量在20％以内，随着形变量的增加，试件的磁导率增加，并逐渐开始具有铁磁材料的磁特性，导致不锈钢涡流检测集肤深度降低，也改变了检测的最佳激励频率。此外，通过比较2种不同激励频率的选取方法可得，在不锈钢形变量20％以内，不锈钢形变量增大，其最佳检测频率倾向于降低，且小于100kHz。试验和仿真结果表明，304不锈钢压力容器最佳检测频率范围为40—100kHz。

简介：采用超声相控阵检测方法对预制了夹杂和气孔缺陷的奥氏体不锈钢焊缝进行检测，分析了缺陷的相控阵图像与A扫描信号特征。试验采用的是超声相控阵扇型扫查方式，同时用深度定标方法对仪器参数进行了优化，对缺陷的位置及尺寸进行测量并获得了能够判断缺陷类型的图像特征和A信号特征。研究结果表明：超声相控阵方法不但适用于不锈钢焊缝的检测，且具备更大的检测范围及更丰富的检测信息；通过检测图像特征及相关的A信号特征能够对这2类缺陷的位置及类型进行有效评价。