上海长凯岩土工程有限公司,上海 200093.
摘 要:通过现场压桩试验,该文研究了锚杆静压桩施工过程中(瞬时)压桩动阻力与休止时间的关系。分析得出休止时间较短时(瞬时)压桩动阻力增加速率较快,休止时间较长时稳压动阻力与(瞬时)压桩动阻力的差值较大,桩端进入持力层越深时压桩动阻力变化值越小。对锚杆静压桩的设计及施工提供了一定的参考依据。
关 键 词:锚杆静压桩;压桩动阻力;稳压动阻力;休止时间
中图分类号:TU473
1 引 言
随着城市化的不断发展,中国的基础建设全面推进,具有建设面广、建筑高度高、结构形式多样等特点,工程选址、基础选型、结构设计等问题尤为重要。如果项目建设于工程地质复杂区域,或基础设计和施工存在缺陷,或结构荷载未准确计算,往往容易出现建筑物不均匀沉降问题,此时必须进行基础加固处理。锚杆静压桩作为一种施工简便、质量可控、快速有效的基础加固工艺,目前已在既有建筑和新建建筑中得到广泛应用,从低层到超高层建筑均有很多成功案例,并有诸多相关工艺的研究成果[1~5]。
静压桩的动阻力与土体性质、桩型、桩长、地下水等因素有关,压桩过程中,桩体使桩周一定范围的土体出现重塑区。通过挤压土体,桩周土体中超孔隙水压力变大,从而使土体有效应力减小,造成桩侧阻力和端阻力减小。停止压桩后,超孔隙水压力随着时间的推移逐渐消散,土体强度随之恢复,最终单桩承载力得到充分发挥。目前单桩承载力的时间效应问题亦有许多研究[6~10]。
锚杆静压桩施工的最重要一个环节就是动阻力的控制。施工过程中压桩动阻力的大小影响着施工效率,施工即将完成时的动阻力关系着最终的单桩承载力和后期沉降。压桩过程中如果停止施工,之后再进行压桩时(瞬时)压桩动阻力将大于上次停止施工时的压桩动阻力,可能导致压桩无法正常进行,桩长达不到设计要求等问题。
本文利用宿迁某基础加固工程的压桩试验数据,分析研究了压桩动阻力与休止时时间、桩端进入持力层深度的变化规律。
2 工程概况
2.1 项目概况
宿迁某工程有1栋18层住宅楼,设1层地下室,采用钢筋混凝土剪力墙结构,基础形式采用筏板基础,管桩型号为PHC-500(125)AB-C80,单桩承载力特征值2050kN,桩长约31米。根据监测资料显示,该栋建筑物封顶后差异沉降较大,且无收敛趋势,亟需进行基础加固。
2.2地质条件
根据地质资料,场区北侧紧邻运河,场区内的地基土为第四纪全新世和早~晚更新世的土层,成因类型以冲积为主,表层为人工堆积。根据土层的地质时代、成因类型、岩性及分布埋藏特征,将场地揭露土层划分为10个工程地质层。土层自上而下分布情况及主要物理力学指标如表1所示,典型地质剖面图如图1所示:
表1 土层分布及主要物理力学指标
Tab. 1 Soil layer distribution and main physical and mechanical indicators
地层名称及编号 | γ(kN/m3) | fak(kPa) | Es(MPa) | Ck(kPa) | k(度) | 混凝土预制桩(kPa) | |
桩的极限侧阻力标准值(qski) | 桩的极限端阻力标准值(qpk) | ||||||
杂填土① | 16.56 | 60 | 3.29 | 10.4 | 2.4 | 16 | / |
砂质粉土夹粉质粘土② | 18.68 | 120 | 6.48 | 10.8 | 27.1 | 35 | / |
粉质粘土③ | 17.80 | 100 | 3.98 | 15.4 | 4.0 | 26 | / |
砂质粉土④ | 19.02 | 140 | 9.47 | 11.0 | 28.5 | 45 | / |
粘土⑤ | 19.33 | 160 | 10.71 | 66.6 | 14.7 | 57 | 1500 |
粉质粘土⑥ | 19.09 | 140 | 6.36 | 41.2 | 10.6 | 45 | 3000 |
粘土⑦ | 19.44 | 160 | 9.97 | 67.9 | 13.7 | 58 | 2500 |
粉细砂⑧ | 19.98 | 200 | 15.16 | 6.9 | 30.8 | 66 | 4500 |
粘土⑨ | 19.58 | 220 | 11.31 | 81.7 | 15.9 | 65 | 2800 |
粉质粘土⑩ | 19.30 | 160 | 8.17 | 60.0 | 13.3 | 53 | 1800 |
砂质粘土 | 19.68 | 280 | 12.84 | 95.0 | 15.9 | 85 | 4800 |
图1 典型地质剖面图
Fig. 1 Typical geological profile
2.3沉降原因分析及加固方案
从典型地质剖面图中可以看出,原工程桩进入持力层的深度较浅,且持力层略有起伏。8#楼南侧桩端进入持力层深度较深,8#楼北侧桩端进入持力层深度较浅,从而北侧沉降较大,南侧沉降较小,且差异沉降在逐渐增大。
根据项目特点,在建筑物北侧采用Φ355×12钢管桩(A类桩)进行基础加固,设计桩长33m,承载力特征值1800kN~2000kN,压桩动阻力不小于4000kN;在建筑物南侧采用Φ325×12钢管桩(B类桩)进行基础加固,设计桩长33m,承载力特征值1500kN~1800kN,压桩动阻力不小于3000kN;终桩以压桩动阻力控制为主,桩长控制为辅。
3 动阻力变化分析
施工过程中,选择了Φ325×12钢管桩(B类桩)进行试验研究,主要分析压桩(瞬时)动阻力与休止时间、压桩(瞬时)动阻力与复压(稳定)动阻力差值、压桩(瞬时)动阻力与桩端进入持力层深度的变化规律。
如图2所示,桩端入土深度31.5m(进入持力层约0.5m)时,压桩(瞬时)动阻力随休止时间的增加而增加,休止时间在4h内时压桩(瞬时)动阻力增加速率约为19t/h;休止时间大于4h后,压桩(瞬时)动阻力增加速率约为5t/h。当复压动阻力大于钢管桩极限承载力后,桩周土体结构再次破坏,出现重塑区,压桩动阻力会降低至某一值。当休止时间较短时(2h以内),动阻力下降值约为6.4t;当休止时间较长时,4h和15h复压动阻力下降值分别是25t和36t。
图2 桩端入土31.5米时不同休止时间动阻力变化情况
Fig. 2 Changes in dynamic resistance at different rest times when the pile end is 31.5 meters into the soil
如图3所示,桩端入土深度32.0m(进入持力层约1.0m)时,压桩(瞬时)动阻力随休止时间的增加而增加,休止时间在4h内时压桩(瞬时)动阻力增加速率约为30t/h;休止时间大于4h后,压桩(瞬时)动阻力增加速率约为1t/h。当复压动阻力大于钢管桩极限承载力后,桩周土体结构又一次破坏,再次出现重塑区,压桩动阻力会降低至某一值。当休止时间较短时(2h以内),动阻力下降值约为10t;当休止时间较长时,4h和15h复压动阻力下降值分别是74t和65t。
图3 桩端入土32.0米时不同休止时间动阻力变化情况
Fig. 3 Changes in dynamic resistance at different rest times when the pile end is 32.0 meters into the soil
如图4所示,桩端入土深度32.0m(进入持力层约1.5m)时,压桩(瞬时)动阻力随休止时间的增加而增加,休止时间在4h内时压桩(瞬时)动阻力增加速率约为25~40t/h;休止时间大于4h后,压桩(瞬时)动阻力增加速率约为4t/h。当复压动阻力大于钢管桩极限承载力后,桩周土体结构再一次破坏,再一次出现重塑区,压桩动阻力会降低至某一值,降低值约为16t。
图4 桩端入土32.5米时不同休止时间动阻力变化情况
Fig. 4 Changes in dynamic resistance at different rest times when the pile end is 32.5 meters into the soil
如图5所示,休止时间在4h以内时,休止后压桩(瞬时)动阻力增加较迅速(速率为20~40t/h);但随着休止时间的增加,增加速率逐渐减缓(速率为1~5t/h)。
图5 桩端进入不同持力层深度动阻力
随休止时间的变化趋势
Fig. 5 Trend of dynamic resistance of pile ends entering different bearing layers with rest time
如图6所示,钢管桩进入持力层较浅时,2h内复压(稳定)动阻力降低值较小;休止4h之后,复压(稳定)动阻力降低值较大;主要是因为休止时间较短时,钢管桩周围土体强度恢复较小,钢管桩极限承载力增加量较少,从而复压(稳定)动阻力只能降低较小的值。当钢管桩进入持力层较深时,无论休止时间多长,复压(稳定)动阻力降低值基本上保持不变,且降低值相对较小;其主要原因可能是深层土体土压力较大,土体结构较难破坏,土体强度恢复的时间亦较短。
图6 桩端进入不同持力层深度休止后动阻力减少值
随休止时间的变化趋势
Fig. 6 The trend of the decrease in dynamic resistance after the pile end enters different bearing layers
with the rest time
4 结语
本文通过分析研究锚杆静压桩的动阻力与休止时间、进入持力层深度的变化趋势,主要得出如下规律:
(1)休止时间较短时(4小时内),压桩(瞬时)动阻力增加迅速,随着休止时间的增加,压桩(瞬时)动阻力增加缓慢。
(2)复压动阻力大于钢管桩极限承载力后,即土体结构再次破坏,休止时间较短时(4小时内),稳压动阻力与压桩(瞬时)动阻力相比,降低值较小;随着休止时间的增加,稳压动阻力与压桩(瞬时)动阻力相比,降低值较大。
(3)桩端进入持力层较浅时,压桩(瞬时)动阻力与复压(稳定)动阻力差值较大;随着桩端进入持力层深度的增加,压桩(瞬时)动阻力越接近复压(稳定)动阻力,即钢管桩极限承载力。
这些变化规律对后期锚杆静压桩的设计和施工提供了参考依据,具有一定的经济效益和社会效益。
参考文献(References):
[1]李晓勇.软土地区既有高层建筑物基础加固的方法分析[J].工程勘察,2020,48(06):33-38.
[2]吴江斌
,王向军,宋青君.锚杆静压桩在低净空条件下既有建筑地基加固中的应用[J].岩土工程学报,2017,39(S2):162-165.
[3]詹金林,水伟厚,宋美娜等.软土地区锚杆静压桩施工问题及解决方案[J].岩土工程学报,2010,32(S2):566-569.
[4]朱彦鹏,王海明,杨奎斌等.桩基础高层建筑纠倾加固方法及工程实践[J].建筑科学与工程学报,2018,35(03):87-94.
[5]李晓勇.既有高层建筑物纠偏及桩基补强案例分析[J].地基处理,2020,2(02):143-147.
[6]严振,靳丽萍.某工程挤土桩沉桩休止期与单桩竖向抗压承载力变化关系的探究[C].2014'年全国建工建材检测实验室可持续发展高峰论坛,2014.
[7]朱天益.桩承载力的时间效应及沉桩工艺的影响[J].水运工程,1993(11):7.
[8]董国毅,李娜.预应力管桩承载力的时间效应研究[J].城市建设理论研究,2012, 000(002):1-4.
[9]张本达.粉土中预应力管桩的承载力时效性试验研究[J].城市道桥与防洪,2008(12):3.
[10]卢玉南.锚杆静压桩单桩承载力与最终压桩力关系分析[J].广西城镇建设,2010,000(002):110-113.