电容分压型自具电源研究

肖潇，郑资，张金春

（上海宏力达信息技术股份有限公司 上海）

摘  要：建立了C-L、C-CL及CVT三种电容分压型自具电源模型，推导了三种电容分压型自具电源的功率精确解析式，较深入地分析、研究了电容分压型自具电源的性能、特点以及输出功率与电容量的关系。C-L取电方式的输出功率与负载阻抗成正比，输出功率随负载阻抗的增大而增大，负载阻抗大于一定的值后进入 “恒功率”模式。C-CL取电方式在负载阻抗较小时，输出功率与负载阻抗成正比，而在负载阻抗较大时输出功率与负载阻抗成反比，此时呈“准恒压源”模式。CVT方式的输出功率与负载阻抗成反比，为“恒压源”模式。由于三种取电电路均含电容和非线性铁磁元件，因此存在产生铁磁谐振的可能性，给出了避免铁磁谐振的条件判别式。三种取电方式中，C-L方式所用一次元件最少，成本最低；C-CL比C-L方式成本高；CVT方式性能最佳，但成本最高；如果兼作测量时实际带负载能力大幅下降。三种电容分压型取电方式均适合用作一、二次融合柱上开关自具电源。综合技术、经济性，C-CL方式较优。

关键词：柱上开关；一二次融合；电容分压型；自具电源；取电方式；

引言

配电柱上开关及其控制器（FTU）的操作电源一般由接于线电压的电压互感器提供，亦称“电源互感器”（电源PT）。传统的电源PT存在磁饱和引起铁磁谐振过电压、过电流等弊端，PT的铁磁谐振难以抑制，并常由此引起PT爆炸，是影响配网安全运行的一大隐患。此外电源PT体积大、笨重，现场接线较复杂，容易出错，不便于安装。因此，采用新的取电技术取代传统电源PT十分必要。12kV配网柱上开关一、二次融合关键技术之一是研制新型自具电源(Self-Supplying Power，SSP)以取代传统的电源PT。随着开关及FTU技术的进步，功耗日趋减小（一般5～10W），要求自具电源的体积尽可能小，一次元件可浇注到开关的极柱上，无需现场接线；对铁磁谐振能有效抑制，并可避免由此引起的过电压、过电流问题，提高可靠性。结合交流传感器模块这两个部件将构成为开关智能化的基础[1]。

所谓自具电源，是由设备的运行环境具备获取所需电能的条件，根据该条件及设备的供电需求而定制的供电电源。电源PT也是一种自具电源，针对其弊端，提出了基于电磁感应原理的CT取电法[2~6]。该方法避免了铁磁谐振等弊端，但存在低下限死区等问题，如母线电流为10A时，输出功率仅1.0W [7]。因此在线路电流很小时，输出功率不能满足要求。利用放电法的高压电场感应取能技术，是通过安装在输电线路与大地之间的金属极板获得恒定的位移电流，从而取得电能[8~10]。该方法亦称为“等效电容法”[11]。显然该方法不适合用于开关的自具电源。亦有采用太阳能光伏电池供电的自具电源[20]，由于光伏电池的安装位置受限，功率无法满足柱上开关自具电源的要求。

电容器功耗小，电容分压式自具电源（Capacitive Voltage pider type Self-Supplying Power，CVDSP）输出功率与线路电流无关，根据柱上开关的使用环境和条件，CVDSP作为12kV柱上开关的自具电源较为合适。CVDSP最典型的电路拓扑是电容式电压互感器（CVT）。目前对CVT的研究主要关注其电压传输暂态，谐波传输特性以及铁磁谐振等方面[12~15]，对功率传递特性缺乏深入研究。高校对CVDSP的其它接线方式进行探索研究[16~19]，但缺乏系统性研究，距实用尚有距离，更缺乏应用于柱上开关的研究。

对CVDSP三种典型拓扑的功率传输等特性进行系统分析，研究。由于中间变压器的激磁电流对输出功率有显著的影响，建模考虑了中间变的激磁阻抗，在此基础上给出了三种CVDSP的输出功率解析式，分析研究了CVDSP的性能、特点以及输出功率与电容量的关系，并进行了仿真分析及试验验证。提出了适合于配网一二次设备融合的自具电源建议。由于C-L、C-CL、CVT三种取电电路均含电容和非线性铁磁元件（中间变压器），因此存在产生铁磁谐振的可能性，给出了避免铁磁谐振的必要条件判别式。

1  C-L接线方式

电容分压取电C-L接线方式的原理图如图1所示，中间变压器副边参数归算至原边，并用理想变压器等值，其匝比为n。利用等效发电机原理可得到图2所示二端口网络等值电路。

a、  C-L取电方式接线图

b、C-L取电方式等值电路

zCH= RCH+jXCH－取电电容阻抗；zp= Rp+jXp－中间变原边绕组阻抗；zm= Rm+jXm－中间变激磁阻抗；－中间变原边电压；－中间变原边电流；zs= Rs+jXs－中间变副边绕组阻抗；－中间变副边电压；－中间变副边电流；zd= Rd+j Xd－负载阻抗。

图1 C-L取电方式接线及等值电路

FIG. 1 Connection and equivalent circuit of C-L power extraction method

图2  C-L取电方式二端口网络等值电路

FIG. 2 Equivalent circuit of two-port network in C-L power extraction mode

1）等值电路

（1）含源二端网络输出阻抗

         （1）

（2）无源二端网络等效阻抗

中间变副边漏阻抗与负载阻抗串联的等值阻抗Zsd：

激磁阻抗Zm与Zsd并联的等值阻抗Zms：

，，无源二端网络等效阻抗：zps=zp+jzms，

（2）

（3）分压比

         （3）

（4）含源二端网络的开路电压

（5）二端网络回路总阻抗

由图1 b，含源和无源二端网络回路总阻抗：

，此外有：。

（4）

2）中间变压器功率

（1）中间变原边电压、电流与含源二端网络输出电压、电流相同：

，

         （5）

            （6）

（2）中间变副边电压、电流

由图1b，，

，代左式得：

         （7）

          （8）

（3）中间变视在功率

        （9）

（4）中间变功率

       （10）

3）输出功率

（1）中间变副边视在功率

       （11）

（2）中间变副边功率

   （12）

（3）输出功率

     （13）

2C—CL接线方式

1）等值电路

电容取电C—CL接线方式的原理图如图3所示。与C-L接线方式比较，在中间变原边并联了电容CM，为使激磁电流尽可能小，可使XCM等于中间变的激磁电抗，即XCM=Xm。其含源二端网络输阻抗为ZC=RC+XC。

zCM= RCM+jXCM－中压电容阻抗，C=CH+CM XC=1/ωC，RC=XCtanδC。其余参数同图1.1

图3  C-CL取电方式接线

FIG. 3 Connection of C-CL power extraction mode

（1）含源二端网络输出阻抗

           （14）

（2）无源二端网络等效阻抗

无源二端网络等效阻抗zps同（2）式。

（3）分压比

       （15）

（4）含源二端网络的开路电压

（5）二端网络回路总阻抗

，并有：。

（16）

2）中间变压器功率

（1）中间变原边电压、电流

中间变原边电压、电流与含源二端网络输出电压、电流相同：

       （17）

         （18）

（2）中间变副边电压、电流

与（7）、（8）相同的推导可得：

      （19）

       （20）

（3）中间变视在功率

        （21）

（4）中间变功率

       （22）

3）输出功率

（1）中间变副边视在功率

       （23）

（2）中间变副边功率

   （24）

（3）输出功率

     （25）

3CVT接线方式

1）等值电路

电容取电CVT接线方式的原理图于图4。与C—CL接线方式比较，在中间变原边串接了补偿电抗器L，并有XL=XC。含源二端网络输出阻抗：

（1）含源二端网络输出阻抗

    （26）

zCM= RCM+jXCM－中压电容容抗阻抗;zL= RL+jXL－补偿电抗器阻抗。其余参数同图3

图4  CVT取电方式接线

Fig. 4 Connection of CVT power extraction mode

（2）无源二端网络等效阻抗

无源二端网络等效阻抗zps同（2）式。

（3）分压比

      （26）

（4）含源二端网络的开路电压

（5）二端网络回路总阻抗

，并有：。

     （27）

2）中间变压器功率

（1）中间变原边电压、电流

中间变原边电压、电流与含源二端网络输出电压、电流相同：

        （28）

            （29）

（2）中间变副边电压、电流

与（7）、（8）相同的推导可得：

      （30）

      （31）

（3）中间变视在功率

     （33）

（4）中间变功率

      （34）

3）输出功率

（1）中间变副边视在功率

     （35）

（2）取电变副边功率

（3）输出功率

   （37）

4）输出功率与的测量误差关系

当CVT同时用于测量和取电时，输出功率会引入负载误差。负载误差由下式给出[23]：

（38）

（39）

式中，R12=Rp+RC+RL+n2RZ，X12=Xp +XL-XC +n2Xs，Ss3N—CVT副边额定负荷；UC3N—CVT额定中间电压；cosφ—额定负荷功率因数。

CVT的负荷误差与额定负荷成正比，如εu≤0.5%，SN≤8.8W；εu≤1.0%，则SN≤17W。此外，CVT还存在空载误差以及频率、温度变化等附加误差，当要求同时满足测量和取电功能时，CVT的实际负载能力只有额定值的三分之一。

4、计算及仿真结果分析

1）计算及仿真参数

三种方式中电容CH（6nF， tgδ=10-3），CM=(Xm/2πf)（10nF，tgδ=10-3）及中间变压器的参数相同，中间变压器的参数见下表1。

表1中间变压器及补偿电抗器参数

名称	参数/kΩ
原边绕组漏抗XP	6.88
原边绕组漏电阻RP	2.24
激磁电抗Xm	232.94
激磁电阻Rm	251.64
副边绕组漏抗Xs	0.000512
副边绕组漏电阻Rs	0.00167
电抗器感抗XL	37.04
电抗器电阻RL	19.894

2）结果分析及性能比较

由上表1参数，根据三种取电方式中间变功率和输出功率解析式（10）、（22）、（34）以及（13）、（25）、（37）得到计算结果；由MATLAB Simulink得到仿真结果。

由图5～7可见，由解析式得到的计算结果与仿真结果基本吻合。

图5  C-L取电方式Pp1及Pd1随Zd变化曲线

Fig. 5 Variation curve of Pp1 and Pd1 with Zd in C—L power extraction mode

图6 C-CL取电方式Pp2及Pd2随Zd变化曲线

Fig. 6 Variation curve of Pp2 and Pd2 with Zd in C-CL power extraction mode

图7  CVT取电方式Pp3及Pd3随Zd变化曲线

Fig. 7 Variation curve of Pp3 and Pd3 with Zd in CVT power extraction mode

（1）中间变电压

三种取电方式的Up随负载阻抗Zd变化示于图8，轻载时C-L方式的Up1负载效应显著。该取电方式需采用电子负载等类似措施维持输出电压稳定。C-CL方式的Up2亦存在负载效应，当负载阻抗Zd（Zd≤220Ω）较小时，Up2随Zd的增大而快速升高，可见C-CL的电压变化率大于C-L方式；Zd较大（Zd>220Ω）时随Zd的增大Up2增高趋缓，进入“准恒压源”模式。该方式亦需要采取电子负载等措施维持输出电压基本稳定。CVT方式的Up3基本不随负载变化，为恒压源。

（2）输出功率

三种取电方式的输出功率Pd随负载阻抗Zd变化示于图9。C-L方式的Pd1随负载阻抗的增大而增大，即Pd1与Zd成正比。负载阻抗Zd增至一定值（Zd>220Ω）后Pd1不再增大，呈“恒功率”模式。这是由于随着Zd的增加，虽然负载上的电压升高，但电流Ip1却下降（图10），Pd1基本维持恒定。C-CL方式在负载阻抗Zd较小时Pd2随Zd的增加而增大，Pd2与Zd成正比。Pd2（Zd≈220Ω）达到极值后随着Zd增加而减小，Pd2与Zd成反比。进入“准恒压源”模式。CVT方式的输出功率Pd3与负载阻抗Zd成反比，即随负载阻抗的增加而增减小。在Zd较小（Zd≤100Ω）时，CVT方式的Pd3大于另两种方式的输出功率，在Zd较大时，Pd3小于另两种方式的输出功率，这是由于CVT等值内阻较小，为“恒压源”。

三种取电方式的输出功率均可达10W以上，满足一、二次融合12kV柱上开关自具电源的要求。

图8 三种取电方式Up随Zd变化曲线

Fig. 8 Variation curve of Up with Zd in three ways of power extraction mode

图9  三种取电方式Pd随Zd变化曲线

Fig. 9 Variation curve of Pd with Zd in three ways of power extraction mode

图10  三种取电方式Ip随Zd变化曲线

Fig.109 Variation curve of IP with Zd in three ways of power extraction mode

（3）开路、短路特性

a、开路特性

开路时有Zd=∞，Zp<m，故可忽略中间变原边漏抗， ，（5）、（17）、（28）式变为：

由以上三式得到三种取电方式开路时的电压及过其电压倍数列于表2。

b、短路特性

短路时有Zd=0，Zsd<m，Zsd≈Zs：

，由（6）、（18）、（29）变为：

由以上三式得短路电流及其过电流倍数列于表2。

表2 开路过电压及短路过电流倍数

	Up1	Up2	Up3	Zd (Ω)
开路电压(V)	5077.74	2366.11	1735.98	∞
过电压倍数	3.88	1.53	1.08
	Ip1	Ip2	Ip3
短路电流(mA)	11.17	11.87	71.43	0
过电流倍数	0.90	0.81	4.72

注：过电压倍数和短路电流倍数均以额定负载Zd=100Ω的电压、电流为基准。

由表2可见，C-L、C-CL方式的过电压倍数分别为3.88、1.53；CVT方式的过电压倍数很小。C-L、C-CL方式的短路电流很小，CVT方式的短路电流倍数达4.72。可见C-L、C-CL方式需采取开路保护措施，CVT方式需采取短路保护措施。

（4）技术经济性比较

由上分析可见，CVT的输出电压恒定，输出功率大，技术性能较优；C-CL的输出电压优于C-L。C-L、C-CL方式均需要采用电子负载维持负载阻抗基本恒定，从而保持电压稳定。三种方式中，C-L方式所用一次元件最少，C-CL方式多一只中压电容，成本较高；CVT方式需要补偿电抗器和中压电容，成本最高。在35kV以下系统，CVT的成本高于电磁式电压互感器，如果CVT兼作测量取电两用，则可弥补成本高的不足。

3）输出功率与取电电容的关系

由（5）、（17）、（28）式绘出Up=f(CH)曲线示于图11。如图C-L、C-CL的Up随CH的增大而增高。这是由于CH增大，容抗减小，中间变电压Up增高。CVT的Up由CH、CM分压比确定，CH、CM大小同步变化对Up影响很小。

由（13）、（25）及（37）式绘出Pd=f(CH)曲线，如图12。可见， C-L、C-CL的输出功率Pd与CH近似成正比；CVT的CH大小对输出功率Pd影响较小。增加CVT输出功率的主要途径有，(i)增加中间变额定电压；（ii）减少中间变二次绕组直流电阻；（iii）提高绕组的匝电势[20]。

图11 三种取电方式Up随CH变化曲线

Fig. 11 Variation curve of Up withCH in three ways of power extraction mode

图12 三种取电方式Pd随CH变化曲线

Fig. 12 Variation curve of Pd withCH in three ways of power extraction mode

5、铁磁谐振分析

三种取电方式均含有电容和铁磁非线性电感元件，因此存在铁磁谐振的可能性，需要采取预防措施，防止谐振过电压和过电流危及设备自身的安全。

1）取电电路铁磁谐振分析

由于电容的伏安特性为直线，而非线性铁磁元件为饱和型曲线，电感量Lm随电压上升而减小。电路总的伏安特性为“～”形曲线，存在电压不稳定区，如有暂态电流或电压扰动，就有可能越过伏安特性的不稳定区达到上升曲线段，导致产生电流相位反转和幅值突变的铁磁谐振。若ωN为额定角频率，谐振角频率ωx是电路在谐振点的固有角频率，产生铁磁谐振的必要条件为谐振前[21]：ω0=1/(LmC)1/2

，  （40）

a、C—L     b、C—CLc、 CVT

图 13 三种取电电路空载简化等效电路

Fig. 13 No-load simplified equivalent circuits in three ways of power taking circuits

图5.1为三种取电电路空载简化等效电路。

（1）若C-L取电电路的，，则不满足铁磁谐振（40）式的必要条件。因此为避免铁磁谐振，CH的取值需满足下式：

（2）对于C-CL取电电路有C=CH+CM ，为避免铁磁谐振，C的取值需满足：C≤1/(ω2Lm)。由于C>>CH，电感Lm将很小，即激磁电抗Xm=ωLm很小，中间变压器原边电压势必很低，无法满足要求。因此必有Lm>1/(ωCH) 2，可见满足铁磁谐振的必要条件，存在铁磁谐振的可能性。

（3）由于CVT的C和L在额定工频频率ωN谐振，所以：

和

满足铁磁谐振的必要条件，存在铁磁谐振的可能性。

2）铁磁谐振阻尼电阻

阻尼电阻是接在中间变压器副边的电阻，相当于中间变的负荷。为减少阻尼电阻对CVT测量精度的影响，通常在阻尼电阻串联一个可变阻抗或开关元件，在正常工作时呈高阻或断开，需要时呈低阻或接通。CVT和电阻阻尼器简化等效电路亦可由图13c等值。图中C为等值电容(C=CH+CM)，L为补偿电抗和中间漏感之和；R为中间变各电阻之和；Lm为中间变压器励磁电感。阻尼电阻RZ的大小及功率：

     （41）

       （42）

若CVT仅用于取电，等值负载电阻较小，取电最小负载电阻Rd≤RZ，则负载电阻可以抑制h≤1/3次的铁磁谐振。若负载波动较大，最小负载接近空载，可采用电子负载抑制铁磁谐振，电子负载的电阻值需满足（41）、（42）式。

6结论

由以上分析及结果可得如下结论：

C—L方式的输出功率Pd随负载阻抗的增大而增大，呈“恒功率”模式。该取电方式的输出电压随负载阻抗变化，需采用电子负载等措施维持输出电压的稳定；此外开路时会产生约3.8倍的过电压，故需采取开路保护措施。

C—CL方式在负载阻抗较小时，输出功率与负载阻抗成正比，其电压变化率大于C—L方式；Pd达到极值后输出功率与负载阻抗成反比，进入“准恒压源”模式。该方式开路时产生约1.5倍的过电压，需采取开路保护措施。

CVT为恒压源，输出电压基本不随负载变化。CVT方式的输出功率与Zd成反比，负载阻抗较小时，其输出功率Pd大于另两种方式，该方式需采取短路保护措施。当需要同时用于测量和取电时，实际负载能力仅为额定值的三分之一。

C-L取电电路的CH取值满足CH≤1/(ω2Lm)关系时，不满足铁磁谐振的必要条件。C-CL和CVT取电电路满足铁磁谐振的必要条件，存在产生铁磁谐振的可能性。可以采用电子负载抑制铁磁谐振。

三种方式的自具电源中，C-L方式所需一次元件最少，C-CL方式多一只中压电容，比C-L方式成本稍高；CVT方式需要补偿电抗器和中压电容，成本最高。若同时用作测量和取电，该方法可取。三种取电方式的输出功率均可达10W以上，满足一、二次融合12kV柱上开关自具电源的要求。综合技术、经济性，C-CL方式较优。

参考文献 References

[1]李澍森,孙志英，一二次融合关键技术之交流传感器研究[J].高电压技术,2019,45(9)：2818-2826.

LI Shu-sen, SUN Zhi-ying, Research on the Key Technology of Primary and Secondary Fusion of Ac Voltage Sensor on Overhead Pole Mounted Switch in 12kV Distribution Network [J]. High voltage technology,2019,45(9) : 2818-2826.

[2]刘丰,高迎霞,毕卫红.电子式电流互感器高压侧供能方案的研究[J].高电压技术,2007,33(7):72-75.

LIU Feng, GAO Yingxia, BI Weihong.，Research on high voltage side energy supply scheme of electronic current transformer [J]. High voltage technology,2007,33(7):72-75.

[3]熊兰,何友忠,宋道军, 等.输变电线路在线监测设备供电电源的设计[J].高电压技术,2010,36(9):2252-2257.

XIONG LAN, HE Youzhong, SONG Daojun, et al. Design of power supply for on-line monitoring equipment of transmission and transformation lines [J]. High voltage technology,2010,36(9):2252-2257.

[4]王丹，高压输电线路检测设备的自取电装置研究与设计[D]，西安，西安理工大学，2016.

WANG Dan, Research and Design of Self-generating Device for High-voltage Transmission Line Detection Equipment [D], Xi 'an, Xi 'an University of Technology, 2016.

[5]王智博，电流互感器取电电源的研究与设计[D]，杭州，浙江大学，2015.

WANG Zhibo, Research and Design of current Transformer Power Supply [D], Hangzhou, Zhejiang University, 2015.

[6]葛国伟，段雄英，廖敏夫等，光控真空断路器模块低功耗自具电源设计[J].高电压技术,2014,40(1):300-308.

GE Guowei, DUAN Xiong-ying, LIAO Minfu, et al. Design of low-power self-tooling power supply for optical vacuum Circuit breaker Module [J].High voltage technology,2014,40(1):300-308.

[7]王黎明,李海东,陈昌龙,等.新型高压输电线路低下限死区大功率在线取能装置[J].高电压技术,2014,40(2):344-352.

WANG Liming, LI Haidong, CHEN Changlong, et al. High power on-line energy extraction device for low lower limit dead zone of new high voltage transmission line. High voltage technology,2014,40(2):344-352.

[8]骆一萍,曾翔君,雷永平等，基于放电法的高压电场感应取能技术[J].电力系统自动化,2015,(8):113-119.

LUO Yiping, ZENG Xiangjun, LEI Yongping et al. High Voltage electric field induction energy harvesting technology based on discharge method [J].Power System Automation,2015,(8):113-119.

[9]田岳宇，交流输电线路杆塔侧电场自供能技术研究[D]，华南理工大学，2015.

TIAN Yue-yu, Research on electric Field Self-supply Technology of AC Transmission Line Tower [D], South China University of Technology, 2015.

[10]杨熠鑫.基于放电法的高压电场感应取能隔离开关温度测量系统的设计和应用[D].华北电力大学;华北电力大学(北京),2017.

YANG Yixin. Design and Application of temperature Measurement System for High Voltage Electric field Induction Energy-harvesting Isolation Switch based on discharge method [D].North China Electric Power University; North China Electric Power University (Beijing),2017.

[11]姚远,孔德春,贾明霖等，基于等效电容法的高压电场感应取电技术研究[J].数码世界,2020,(4):276-277.

YAO Yuan, KONG Deshun, JIA Minglin et al. Research on high-voltage electric field Induction Extraction Technology based on equivalent capacitance method [J].Digital World,2020,(4):276-277.

[12]黄然,周仿荣,张恭源,等.电容式电压互感器传变特性研究[J].高压电器,2015,51(8):158-163.

HUANG Ran, ZHOU Xianrong, ZHANG Gongyuan, et al. Research on the characteristics of capacitive voltage transformer [J]. High voltage electric appliance,2015,51(8):158-163.

[13]王黎明,方斌.500kV电容式电压互感器暂态特性仿真[J].高电压技术,2012,38(9):2389-2396.

WANG Liming, FANG Bin. Simulation of Transient Characteristics of 500kV capacitive Voltage Transformer [J].High voltage technology,2012,38(9):2389-2396.

[14]郜洪亮,李琼林,余晓鹏, 等.电容式电压互感器的谐波传递特性研究[J].电网技术,2013,(11):3125-3130.

GAO Hongliang, LI Qionglin, YU Xiaopeng, et al. Research on Harmonic Transfer Characteristics of Capacitive Voltage Transformer [J]. Power Grid Technology,2013,(11):3125-3130.

[15]李红斌,刘延冰,叶国雄, 等.电容式电压互感器铁磁谐振的数值仿真[J].高压电器,2004,40(2):124-125,128.

LI Hongbin, LIU Yanbing, YE Guoxiong, et al. Numerical simulation of ferromagnetic resonance of capacitive voltage transformer [J]. High voltage apparatus,2004,40(2):124-125,128.

[16]]张帅.电容式高压取电方法及稳态特性研究[D].华北电力大学;华北电力大学(北京),2015.

ZHANG Shuai. Research on capacitive High-voltage Power Extraction Method and Steady-state Characteristics [D] North China Electric Power University (Beijing),2015. DOI:10.7666/ D.Y2879148.

[17]皇甫羽飞.电容式高压取电方法及雷电暂态研究[D].华北电力大学;华北电力大学(北京),2015.

HUANGFU Yufei. Research on capacitive High-voltage Power Extraction method and Lightning Transient [D]. North China Electric Power University;North China Electric Power University (Beijing),2015.

[18]

孟庆欢.智能电器高压端取电电源研究与设计[D].辽宁:大连理工大学,2016.

MENG Qinghuan. Research and Design of High-voltage terminal Power Supply for Intelligent Electrical Appliances [D]. Liaoning: Dalian University of Technology,2016.

[19]田伟明.电容分压式高压取电电源的研究与设计[D].陕西:西安科技大学,2019.

TIAN Weiming. Research and Design of capacitor Partial Voltage High voltage Power Supply [D]. Shaanxi: Xi 'an University of Science and Technology,2019.

[20]吴宇凡,郭晓风,信建伟, 等.影响CVT输出容量的因素探讨[J].电力电容器与无功补偿,2019,40(2):68-72.

WU Yufan, GUO Xiaofeng, XIN Jianwei, et al. Discussion on factors influencing CVT output capacity [J]. Power capacitor and reactive power compensation,2019,40(2):68-72.

[21]肖耀荣，高祖绵. 互感器原理及设计基础[M]. 沈阳：辽宁科学技术出版社，2003.

XIAO Yaorong, GAO Zumian. Principle and Design Basis of mutual inductor [M]. Shenyang: Liaoning Science and Technology Press, 2003.

收稿日期：

作者简介：

肖潇(1984)，男，硕士，工程师，研究方向为配电设备一二次融合及通信相关技术。

郑资(1986)，男，本科，工程师，研究方向为配电设备一二次融合相关技术。

张金春(1989)，男，本科，助理工程师，研究方向为配电设备一二次融合相关技术；