简介：通过对布格农（Buggenum)和平，派恩（PinonPine)两个IGCC示范电站工艺的介绍，比较与分析，进一步地了解和掌握国外在IGCC这一新型清洁煤发电技术的发展方向及取得的经验，为我们今后引进该项技术提供一些有益的借鉴。

简介：利用数值模拟的方法对冷气轴向通流旋转盘腔的流动过程进行了研究.研究发现,对应一进口冷气的雷诺数,存在一临界瑞利数(Rac),高于该瑞利数(Ra),流动出现不稳定现象,且Ra越大,不稳定行为越严重.对于特例,盘腔内的流动可以看成是由类Rayleigh-Benard对流和强迫对流两个区域构成,两个区域通过能量和质量交换相互影响,流动随着Ra的增加从稳态发展为非稳态;采用频谱图分析的方法对数值解的不稳定性进行定性分析,结果显示随着Ra的增大,数值解经历了从稳定解到分贫的周期性不稳定和准周期不稳定的发展过程.离心浮升力引起的类Rayleigh-Benard对流是造成流动从稳定到不稳定发展的重要原因,哥氏力的存在恶化了不稳定过程.

简介：对高低温热源均为有眼热源的多级连续卡诺热机系统最大输出功的最优温度曲线进行了研究，利用最优控制理论得出了其最优温度曲线为驱动流体温度随流速和过程时间成指数变化，求出了其最大输出功，并与低温热源为无限热源下的结果进行了比较。

简介：为了寻找适宜的表面处理技术制备能长期地维持滴状冷凝传热型态,实验研究了垂直黄铜管外类金刚石和含氟有机薄膜水蒸气常压下冷凝传热特性.两种表面均能促进水蒸气的滴状冷凝型态,但类金刚石表面上液滴形状较扁,脱落频率不高,而有机膜表面的液滴形状、大小以及脱落频率均优于类金刚石表面.在管内冷却水雷诺数为1.0×104～2.0×105时,类金刚石和含氟有机薄膜表面的热流密度和冷凝传热系数分别为485～807kW/m2和18～23kW/(m2@K)、171～330kW/m2和4.8～7.2kW/(m2@K).含氟有机薄膜表面表现了优良的涂层结合强度,寿命实验已经持续了近10个月.

简介：为了研究一维平板融化各个传热阶段的特性,以第三类边界条件下一维有限厚度平板对流融化过程为研究对象,同时考虑融化后的相变材料被周围流体及时带走,把传热过程分成3个阶段,分别建立了传热计算模型,并采用三次多项式热平衡积分方法对各阶段进行近似求解。获得了易于求解的相界面能量方程与平板内部导热控制方程。并通过具体应用,分析了冰层融化各阶段温度分布、显（潜）热量及相界面变化规律。

简介：为了提高在以溴化锂为工质的第二类吸收式热泵吸收器的性能,在第二类吸收式热泵吸收器内对不锈钢螺旋槽管,即不锈钢光滑管的传热传质性能进行了实验研究.发现螺旋槽管的传热传质性能约为光滑管3倍,螺旋槽管内热媒工质-水的流体阻力系数是光滑管的17～20倍;应用于第二类吸收式热泵中间大大降低换热面积,促进热泵的高效紧凑化.

简介：以流化床装置中煤焦油化学链热裂解制取炭黑条件为参照，进行了煤焦油化学链热裂解制炭黑反应的数值计算。对比分析了不同载氧体类型以及同一载氧体不同掺混比例下的炭黑收率和能量利用率。结果表明：采用Fe／A1复合载氧体时与其他载氧体相比，炭黑收率更高，并且能达到较高的能量利用效率；Fe／Ni复合载氧体更适用于气化。虽然模拟结果与实验数据有所偏差，但模拟结果对煤焦油化学链热裂解制炭黑反应工况的优化具有参考作用。

简介：采用格子Boltzmann方法模拟二维液滴在非均匀表面上的铺展。非均匀表面由两块面积相等但润湿性不同的均匀表面拼接而成，左半部分为亲水表面（θcq=35．00°），右半部分为疏水表面（θcq=115．00°）。液滴初始为圆形，位干亲疏水表面交界处。由于表面两侧平衡接触角民相差较大，铺展的Young驱动力Fy=γ18（cosθcq-cosθD）有显著差异，因而液滴左右呈现出不同的铺展规律。模拟结果显示，铺展可分为三个阶段：第一阶段，液滴向两侧铺展直至疏水侧铺展速度为0，但亲水侧铺展速度始终快于疏水侧；第二阶段，整个液滴向亲水侧运动，直到液滴右侧到达亲疏水表面交界处；第三阶段，液滴在亲水表面铺展直至平衡。当液滴初始位于亲水侧或疏水侧，且其质心与亲疏水表面交界处的横向距离小于50lu时，液滴呈现出三种不同铺展形式，然而由于亲水侧更大的Young驱动力，最终的平衡液滴均位于亲水侧。

简介：设计并建立了25kWth串行流化床生物质气化反应器,基于此反应器,以赤铁矿石作为载氧体,开展生物质化学链气化实验研究,考察气化反应器温度、S/B、载氧体添加比例对生物质气化特性的影响。当赤铁矿占床料比例高于40%时,该气化装置的气化反应器温度保持平稳,铁矿石载氧体的再生及传热性能优良。燃料反应器出口烟气的成分为H2、CO2、CO、CH4和少量的C2H4。随着气化反应器温度升高,气化反应器出口烟气中CO、CH4和C2H4体积分数逐渐降低,相应的CO2体积分数逐渐升高。随着S/B由0.6升高到1.4,气化反应器出口烟气中H2和CO2体积分数逐渐升高,CO、CH4和C2H4体积分数逐渐降低。另外,载氧体添加比例增加,生物质气化反应器出口烟气中CO、H2、CH4和C2H4体积分数呈减小的趋势,而CO2体积分数显著增加。