简介：分析了85mm厚Q345R钢板超声波探伤不合格的原因,探讨了钢板中心裂纹的形成机理,并就冶炼和轧钢工艺提出了改进措施。

简介：对中温压力容器用钢板Q370R的力学性能及焊后热模拟性能进行了试验,通过统计分析试验数据,表明该钢板具有优良的低温韧性和优良的焊接性能,能用于制造中温压力容器。

简介：应用金相显微镜对Q345q钢板的表面裂纹进行了检测分析。结果表明:表面裂纹有星状裂纹、微裂纹和发状裂纹3种;裂纹由板面向内延伸,内嵌有氧化亚铁,附近及尾端存在明显的高温氧化特征;裂纹附近和远离裂纹区域组织均为铁素体+珠光体,且裂纹附近有明显的脱碳特征。

简介：应用相机、金相显微镜和扫描电镜对Q345q热轧态钢板表面疤状缺陷进行检测分析。结果表明:疤状缺陷为非金属夹杂(渣),其成分为含有Si、Ti、Al、Ca、Mg的氧化物或硅酸盐、铝酸盐等,并在钢板表面形成凹坑。

简介：介绍了屈服强度345、370和420MPa级别高性能耐候桥梁钢的成分设计、现场试制及钢板实物性能。所开发的系列高性能耐候桥梁钢具有高强度、高韧性、低屈强比、高抗低温断裂性性能及高耐候等综合性能,能够满足未来桥梁建设对高性能桥梁钢的需求。

简介：以奥氏体再结晶型控制轧制和未再结晶型控制轧制相结合的轧制工艺生产的Q345D钢板,其组织均匀、晶粒细小、性能良好,特别是低温韧性较好,达到了控制轧制的目的。

简介：探讨了不同的轧制工艺及轧制规格对Q345钢性能和组织的影响。结果表明,轧制40mm和25mm厚的钢板采用控制轧制方式,轧制14mm厚的钢板采用任意轧制方式,可以得到较好的综合性能;任意轧制时,钢板越薄,钢板的强度越高,塑性和韧性越差。

简介：采用相变点测量、金相组织观察和力学性能测定,研究了不同正火温度对60mm厚Q345E钢板组织和性能的影响。结果表明：910℃×60min正火处理后,钢板组织更为均匀,晶粒更为细化,力学性能优越,达到国标要求。

简介：通过TMCP+回火工艺,试制了高强度工程机械钢板Q550,并利用光学显微镜、透射电镜和拉伸、冲击试验机,研究了不同回火温度性能和组织变化,得出在550℃回火60min可获得较为优异的综合性能。

简介：对Q345C钢板表面产生的裂纹进行了宏观和光学显微镜分析。结果显示：裂纹产生于加热炉之后的轧制过程中，另外，1号裂纹上出现的大型杂质有可能是压入的氧化铁皮。

简介：对淬火后组织为低碳板条马氏体的Q235钢板进行多道次大变形量（累积压下量达93％）冷轧。随后进行时效和低温再结晶处理，制备出了屈服强度为1137—1290Mpa，抗拉强鹰为1266-1756Mpa。晶粒尺寸为50．2-316．4mm的低碳钢板。

简介：利用扫描电子显微镜、能谱仪、光学显微镜及电子探针等对比分析了Q235B钢板拉伸试验后出现分层和不分层的两组试样，研究引起钢板拉伸分层的原因。试验结果表明：分层试样中心含有大量的MnS、Si02等夹杂，心部存在宽大的铁素体条带，是导致Q235B铜板出现拉伸分层现象的主要原因。根据分析结果提出改进措施以减少和消除此种缺陷。

简介：采用低碳（≤0.09%）成分设计和在线淬火工艺进行Q800CFE钢板的生产试验,并对钢的连续冷却相变规律和回火工艺、焊接工艺进行了研究分析。

简介：通过Q370qEN桥梁板生产中遇到的一些问题，从坯料成分选择、轧制成形和热处理工艺等角度出发，结合各阶段组织、性能变化，尤其是组织对钢板低温冲击韧性影响方面，进行分析和探讨。结果表明，组织的均匀性是保证低温韧性的关键因素，并且对今后生产工艺改进提出了几点看法。

简介：利用金相显微镜、能谱仪以及电子探针对探伤不合格的Q345C钢板进行分析，试验结果表明钢板靠近中心存在断续的数毫米裂纹是引起Q345c钢板探伤不合格的原因。钢板心部严重的C、Si、Mn、S、P元素正偏析、硫化物夹杂聚集、严重的马氏体＋贝氏体偏析带是导致中心产生裂纹的主要原因。根据分析结果提出改进措施以减少和消除此种缺陷。

简介：Q235圆钢在进行对焊时出现焊接不良现象,采用宏观特征分析、化学成分分析以及金相检验等方法对原材、半成品材的焊接区进行了分析。结果表明:Q235钢成分符合标准要求,造成焊缝接头不良的原因为局部加热温度过高,导致晶界熔化,破坏了钢的基体连续性。

简介：利用生石灰与水的化学反应（CaO＋H2O=Ca（OH）2＋放热）消化吸收低品质原料中水分,达到降低水分和提高分散度的目的。改善低品质原料散状能力,增加流动性,解决低品质原料运输和配料环节的制约。

简介：本文在0.0016％亚硝基R盐-0.75摩尔/升氯化铵,pH=9条件下,镍于-0.42伏(VS.S.C.E.)产生吸附催化波,波形好,镍浓度在0.01～0.6微克/毫升范围内有线性关系。常见的共存离子有一定的允许量,对一些镍矿石样品的分析结果与标准值无明显偏差。

简介：Traditionally,austeniticstainlesssteels304and316havebeenemployedincoastalregionsasroofingmaterialsunfortunately,theyareexpensiveandnotfullyresistanttopittingcorrosionunderseverecoastalcorrosiveenvironment.AferriticstainlesssteelB445Rwasdeveloped.Comparedwithaustenitic316L,B445Ris①lesscostly;②uperiorcorrosionresistantwithminormaintenanceforlong-termservice;③insusceptibletothermaldistortionintheweldingseam.B445Rsheetshowsahigheryieldstrengthandlowertensilestrength,lowerelongationandlowerwork-hardeningthanaustenitic316L.Itcanbeeasilyfabricatedanddeformedjustlikeplaincarbonsteel.Afterbending180o,thereisnooccurrenceof'cracking'ornoticeable'orangepeel'.Theformabilityoftheweldingseamisalsosatisfactory.ThepittingpotentialofB445Ris650mV,largerthanthatof304and316L,asshowninFig.1.ThecorrosionrateofB445Rsubmergedin6%FeCl,solutionis0.3-0.56g/(m2?h-1),muchlowerthanthatof316L,asshowninFig.2.ThesuperiorpittingcorrosionresistanceofB445RcanbeascribedtosynergeticeffectofhigherCrandMo.Dull-finishedB445RsheetshavebeenemployedastheroofingmaterialsforGuangzhouAsianGamesArena,asshowninFig.3.About380tof1.0mmB445Rwithdullfinishwasusedforroofingpanels.About100tof0.8mmB445Rwithhairlineorfluororesinpaintfinishwasusedforsidewallpanels.Thecompositeroofbuild-up（fromuptobottom）includes:①shinglesofferriticstainlesssteelB445R;②Kalzip-typestandingseamofaustenitic304;③water-proofDFM;④structuralsteel;⑤75mmthickinsulation;⑥secondarypurlinof150mm×100mm×4.5mmofgalvaniziedQ235;⑦0.8mmthickprofiledeckofgalvaniziedQ235;⑧acousticinsulation.Theroofingshinglesorpanelswiththesamewidthbutdifferentlengthwereformedbybendingfoursidesandfixedtoa'L'shapereinforcingframesofstainlesssteelbyfasteners.The'L'frameswasconnectedtoribsofthestandingseambyacl

简介：在实施低成本制造技术过程中,对Q235连铸板坯的生产工艺及钢种成分进行了优化。生产300mm×2000mm断面的板坯时,出现了较多的表面纵裂(达到30%以上)。通过采取控制钢水锰硫比、钢水氧含量,根据钢水质量调整保护渣性能等措施,在新工艺条件下,纵裂发生率有效控制在3.0%以下。